La norme ASCE 7-22 [1], 12.9.1.6 spécifie à quel moment les effets P-delta doivent être considérés lors de l'analyse du spectre de réponse modal pour l'analyse de sismicité. Le CNB 2020 [2], 4.1.8.3.8.c indique uniquement une brève exigence sur la considération des défaut initial global d'aplomb dus à l’interaction entre les charges de gravité et la structure déformée. Il peut donc être nécessaire de considérer les effets du second ordre, également appelés P-delta, lors d'une analyse sismique.
Pour la vérification de stabilité des barres à l'aide de la méthode de la barre équivalente, il est nécessaire de définir les longueurs efficaces ou de déversement afin de déterminer une charge critique pour la rupture de stabilité. Cet article présente une fonction spécifique à RFEM 6 qui vous permet d'attribuer une excentricité aux appuis nodaux et d'influencer ainsi la détermination du moment fléchissant critique considéré dans l'analyse de stabilité.
Les surfaces des modèles de bâtiment peuvent être de tailles et de formes différentes. Toutes les surfaces peuvent être considérées dans RFEM 6 car le logiciel permet de définir différents matériaux et épaisseurs ainsi que des surfaces avec différents types de rigidité et de géométrie. Cet article se concentre sur quatre de ces types de surface : de révolution, coupé, sans épaisseur et transfert de charge.
Dans cet article, nous vous présentons le module complémentaire Modèle de bâtiment qui a été amélioré avec un atout important : le calcul du centre de gravité et du centre de rigidité.
Le module complémentaire Assemblages acier de RFEM 6 permet de créer et d'analyser des assemblages en acier à l'aide d'un modèle EF. La modélisation des assemblages peut être contrôlée par une entrée simple et familière des composants. Les composants des assemblages acier peuvent être définis manuellement ou à l'aide des modèles disponibles dans la bibliothèque. La première méthode a été décrite dans un précédent article technique intitulé « Une nouvelle approche relative au calcul des assemblages acier dans RFEM 6 ». Cet article se concentre sur cette dernière méthode, c'est-à-dire qu'il vous montrera comment définir des composants d'assemblage acier à l'aide des modèles-types disponibles dans la bibliothèque du logiciel.
Dans RFEM 6, il est possible d'enregistrer des objets sélectionnés ainsi que des structures entières sous forme de blocs et de les réutiliser dans d'autres modèles. On distingue trois types de blocs : les blocs non paramétrés, paramétrés et dynamiques (via JavaScript). Cet article se concentre sur le premier type de bloc (non paramétré).
Définir une longueur efficace appropriée est essentiel pour obtenir la capacité de calcul de barre adaptée. Dans le cas d'un contreventement en X connecté au centre, les ingénieurs se demandent souvent si toute la longueur de bout en bout de la barre doit être utilisée ou si il suffit d'utiliser la moitié de la longueur à laquelle les barres sont connectées.Cet article décrit le recommandations fournis par l'AISC et donne un exemple de définition de la longueur efficace des contreventements en X dans RFEM.
Cet article se concentre sur l'utilisation des surfaces avec le type de rigidité « Transfert de charge » dans RFEM 6. Un exemple pratique est disponible pour démontrer l'application du poids propre, de la charge de neige et de la charge de vent sur une halle en acier.
Si des barres alignées dans l'espace se rencontrent dans un nœud, les axes locaux x ou y des barres ne se trouvent pas dans un seul plan car les axes locaux z sont alignés dans le plan de gravité.
Les propriétés de section dans RFEM et RSTAB incluent différents types d'aires de cisaillement. Cet article technique se concentre sur le calcul et la signification des différentes valeurs.
La façon la plus simple de modéliser un assemblage par boulon dans RFEM 5 est de définir un nœud au centre d'un trou, puis le connecter à la surface avec des barres internes.
Si une nervure est incluse dans un calcul non linéaire ou si elle est rigidement connectée aux murs voisins, la modélisation doit être réalisée à l'aide d'une surface plutôt que d'une barre. Pour que la nervure reste cependant calculée comme une barre, une poutre résultante avec l'excentrement adéquat est nécessaire. Les efforts internes de surface sont ainsi transformés en efforts internes de barre.
Dans cet article technique, un poteau articulé avec un effort normal agissant en son centre est vérifié à l'aide du module additionnel RF-/STEEL EC3 selon l'EN 1993-1-2. L'Annexe Nationale allemande est utilisée pour l'exemple traité.
La poutre est installée sur un poteau et son extrémité doit se situer sur le bord extérieur de ce poteau. Un modèle architectural composé de solides permet de représenter facilement une telle structure. Des modèles linéiques simplifiés sont utilisés pour le calcul des barres lorsque les lignes centrales se croisent au niveau d'un même nœud. Cet article s'appuie sur trois modèles simples pour illustrer l'influence des excentrements de barre sur la détermination des efforts internes.
Cet article technique est consacré à la vérification d'un poteau articulé avec un effort normal agissant au centre et une charge linéique agissant sur l'axe principal dans le module additionnel RF-/STEEL EC3 selon l'EN 1993-1-1.
Cet article technique est consacré au calcul d'un poteau articulé avec un effort normal agissant au centre et une charge linéique agissant sur l'axe principal dans le module additionnel RF-/STEEL EC3 selon l'EN 1993-1-1. La tête et le pied du poteau sont considérés comme des appuis articulés et la rotation du poteau n'est pas empêchée entre ses appuis. La section du poteau est une section HEB 360 en acier S235.
Les géométries de section qui sont disponibles sous forme de modèle au format DXF avec des contours ou des axes de gravité peuvent être importées dans SHAPE-THIN et utilisées comme base pour la modélisation.
Le calcul d'éléments en compression soumis à une flexion déviée fait partie des vérifications courantes pour des structures en béton armé. Cet article décrit différentes méthodes selon le Chapitre 5.8.9 de l'EN 1992-1-1, qui permet de calculer des éléments en compression avec des excentrements de charge biaxiaux à l'aide de la méthode basée sur la courbure nominale selon le Chapitre 5.8.8.
Lors du calcul des efforts internes pour l'analyse du flambement par la méthode de la courbure nominale dans RF-CONCRETE Columns, les excentrements requis doivent être déterminés.
Le déplacement entre étages d'un bâtiment fournit des informations précieuses sur son comportement structurel sous actions sismiques. Celles-ci peuvent provoquer des déformations horizontales importantes et même des instabilités. Certaines normes exigent donc un contrôle du déplacement du centre de gravité des étages. L'analyse de ces déplacements peut par exemple indiquer si une analyse de second ordre (effet P-Δ) est nécessaire.
Les excentrements peuvent être utiles dans le cas d’une décalage parallèle du plan des barres et surfaces structurels et dans le cas d’une décalage normal des barres.
L'application des charges excentrée de roue sur le quart de la largeur du champignon de rail ne doit être considérée que pour la vérification à fatigue de classe de dégâts S3 selon DIN EN 1993-6. Un option d'entrée additionnelle dans les paramètres détaillés permet également de considérer cet excentrement pour la vérification à la fatigue à l'état limite ultime. Si cette option est activée, la vérification de la charge d'excentrement appliquées est toujours considérée sans prise en compte de la classe de dégâts.
Pour la vérification à l'état limite ultime, les sections 2.2.2 et 4.4.2.2 [1] de l'EN 1998-1 requièrent le calcul en considérant la théorie du second ordre (effet P-Δ). Cet effet ne doit être pris en compte que si le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est inférieur à 0,1. Le coefficient θ est défini comme suit :$$\mathrm\theta\;=\;\frac{\displaystyle{\mathrm P}_\mathrm{tot}\;\cdot\;{\mathrm d}_\mathrm r }{{\mathrm V}_\mathrm{tot}\;\cdot\;\mathrm h}\;(1)$$mitθ = coefficient de sensibilité du déplacement entre étagesPtot = charge de gravité totale sur et au-dessus de l'étage considéré, considéré en la situation de projet Séisme (voir l'équation 2) dr = déplacement relatif de l'étage déterminé comme la différence entre les déplacements horizontaux dS du haut et du bas de l'étage considéré, les déplacements sont ici déterminés à l'aide du spectre de réponse de calcul linéaire avec q = 1,0 Vtot = charge sismique totale de l'étage considéré avec le spectre de réponse linéaire de calculh = hauteur de l'étage
Vous connaissez peut-être déjà la fonction « Centre de gravité et informations », qui est accessible via le menu contextuel de n'importe quel élément. Möchte man diese Information von mehreren Elementen hintereinander aufrufen, so muss jedes Mal der Dialog geschlossen werden und das Kontextmenü des nächsten Elementes geöffnet werden.
Quand vous modélisez des barres excentriques avec des articulations de barre, RFEM vous offre la possibilité d’attribuer l’articulation au début ou à la fin de l’excentrement de la barre. Il existe une option pour créer et afficher le système structurel plus précisément.
Dans RF-/JOINTS Timber - Steel to Timber, il est possible de considérer les excentrements d’un assemblage dans le calcul. Im Bild sind die unterschiedlichen Schnittgrößen ohne Berücksichtigung der Exzentrizität (oben) und mit Berücksichtigung der Exzentrizität (unten) zu sehen.